Методика определения совокупной эквивалентной изотропно-излучаемой мощности, создаваемой применениями высокой плотности в фиксированной службе при связи пункта с пунктом, работающих в диапазонах частот выше 30 ггц




Yüklə 360.42 Kb.
səhifə1/5
tarix17.04.2016
ölçüsü360.42 Kb.
  1   2   3   4   5

Рек. МСЭ-R F.1765

РЕКОМЕНДАЦИЯ МСЭ-R F.1765

Методика определения совокупной эквивалентной изотропно-излучаемой мощности, создаваемой применениями высокой плотности
в фиксированной службе при связи пункта с пунктом,
работающих в диапазонах частот выше 30 ГГц

(2006)

Сфера применения


В данной Рекомендации представлены методики, которые могут быть применены для определения совокупной эквивалентной изотропно-излучаемой мощности (с.э.и.и.м.) передающих станций применений высокой плотности в фиксированной службе (ВП-ФС) при связи пункта с пунктом (П П) в диапазонах частот выше 30 ГГц, и которые могут быть использованы администрациями, желающими оценить возможные помехи, создаваемые станциями П П ВП ФС другим службам, подверженным помехам.

Ассамблея радиосвязи МСЭ,



учитывая,

a) что администрациям возможно потребуется расчет совокупной эквивалентной изотропно-излучаемой мощности (с.э.и.и.м.) при развертывании передающих станций применений высокой плотности в фиксированной службе при связи пункта с пунктом (П-П ВП-ФС) по отношению к центральному пункту для оценки возможных помех другим подверженным помехам службам от станций П-П ВП-ФС на национальной и двусторонней основе;

b) что использование автоматического регулирования мощности передатчика (АРМП) в П П передатчиках могло бы уменьшить совокупную излучаемую мощность;

c) что также необходимо определить с.э.и.и.м. как функцию от угла места, подлежащую оценке с учетом модели (2) механизмов распространения радиоволн;



признавая,

1 что в п. 5.547 Регламента радиосвязи (РР) определяется, что полосы частот 31,833,4 ГГц, 3740 ГГц, 40,5–43,5 ГГц, 51,452,6 ГГц, 55,78–59 ГГц и 64–66 ГГц могут использоваться для применений высокой плотности в фиксированной службе (ВП-ФС),

отмечая,

a) что в Резолюции 75 (ВКР-2000) МСЭ-R предлагается в срочном порядке разработать техническую основу для определения координационной зоны с целью координации приемной земной станции службы космических исследований (дальний космос) с передающими станциями ВП-ФС в полосах частот 31,8–32,3 ГГц и 37–38 ГГц;



b) что в Резолюции 79 (ВКР-2000) МСЭ-R предлагается провести исследования по определению координационного расстояния между радиоастрономическими станциями, работающими в полосе частот 42,5–43,5 МГц, и системами ВП-ФС,
рекомендует,

1 чтобы следующие математические модели могли быть временно использованы для получения с.э.и.и.м. передающих станций П-П ВП-ФС, при допущении, что углы места всех передающих антенн ВП-ФС равны 0° (см. Примечания 1, 2, 3, 5, 6 и 9):

1.1 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 0°:

с.э.и.и.м.= Pt + 1,061 (log Nt)2 + (–0,1164 Gt + 6,103)
log Nt + 0,9428 Gt – 2,62 дБВт,

1.2 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 2,5°:

с.э.и.и.м. = Pt – 0,13743 (log Nt)3 + 1,8243 (log Nt)2 + 1,5569 log Nt + 0,0052917 Gt3
– 0,57530 Gt2 + 19,985 Gt – 200,77 дБВт,

1.3 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 5°:

с.э.и.и.м. = Pt + 0,54858 (log Nt)2 + 5,6488 log Nt − 0,0036218 Gt3 + 0,42380 Gt2
– 16,645 Gt + 227,44 дБВт,

1.4 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 10°:

с.э.и.и.м. = Pt + 9,086 log Nt – 0,25 Gt + 8,30 дБВт,

1.5 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 15°:

с.э.и.и.м.= Pt + 9,344 log Nt – 0,25 Gt + 5,19 дБВт,

1.6 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 20°:

с.э.и.и.м.= Pt + 9,522 log Nt – 0,25 Gt + 3,19 дБВт,

1.7 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 25°:

с.э.и.и.м.= Pt + 9,663 log Nt – 0,25 Gt + 1,78 дБВт,

1.8 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 30°:

с.э.и.и.м.= Pt + 9,775 log Nt – 0,25 Gt + 0,74 дБВт,

где:


Pt: мощность передатчика на входе антенны (дБВт);

Nt: количество передатчиков;

Gt: усиление антенны (дБи);

2 чтобы следующие математические модели могли быть временно использованы для получения с.э.и.и.м. передающих станций П-П ВП-ФС, при допущении, что у передающих антенн ВП-ФС имеются различные углы места, как они описаны в Приложении 1 (см. Примечания 1, 2, 4, 5, 6, 8 и 9):

2.1 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 0°:

с.э.и.и.м. = Pt + 0,82096 (log Nt)3 + (–0,15210 Gt – 0,92771) (log Nt)2 + (0,024504 Gt2
– 1,0198 Gt + 27,270) log Nt – 0,077296 Gt2 + 5,1982 Gt – 73,62 дБВт,

2.2 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 2,5°:

с.э.и.и.м. = Pt + 0,93906 (log Nt)3 + (–0,31918 Gt + 3,4110) (log Nt)2 + (0,023524 Gt2 +
0,096937 Gt – 4,8156) log Nt + 0,0011791 Gt3 – 0,21452 Gt2 +
8,5619 Gt – 82,88 дБВт,

2.3 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 5°:

с.э.и.и.м.= Pt + (–0,10457 Gt + 3,0618) (log Nt)3 + (0,027889 Gt2 – 1,1358 Gt + 9,7775) (log Nt)2 + (–0,15803 Gt2 + 9,3247 Gt – 132,36) log Nt + 0,20619 Gt2
13,901 Gt + 247,30 дБВт,

2.4 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 10°:

с.э.и.и.м. = Pt + 9,263 log Nt – 0,2511 Gt + 8,43 дБВт,
2.5 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 15°:

с.э.и.и.м. = Pt + 9,299 log Nt – 0,25 Gt + 5,45 дБВт,
2.6 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 20°:

с.э.и.и.м. = Pt + 9,497 log Nt – 0,25 Gt + 3,32 дБВт,
2.7 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 25°:

с.э.и.и.м.= Pt + 9,651 log Nt – 0,25 Gt + 1,84 дБВт,
2.8 когда угол места для направления, в котором вычисляется с.э.и.и.м., равен 30°:

с.э.и.и.м.= Pt + 9,767 log Nt – 0,25 Gt + 0,79 дБВт;
3 что при другом угле места для направления, в котором вычисляется э.и.и.м., для которого формула расчета с.э.и.и.м. не приведена в пп. 1 и 2 раздела рекомендует, э.и.и.м. следует определять посредством интерполяции;

4 что расстояние до станции, подверженной помехе, следует измерять, как правило, от центра зоны развертывания ВП-ФС (см. Примечание 7).

ПРИМЕЧАНИЕ 1. – В Приложении 1 описан метод определения значений с.э.и.и.м., приведенных в пп. 1 и 2 раздела рекомендует. Значения с.э.и.и.м., соответствующие 0 или малым углам места для направлений, в которых проводятся вычисления, подходят для оценки влияния помех при использовании модели (1) механизмов распространения радиоволн, в то время как значения, соответствующие большим углам места для направлений, в которых проводятся вычисления, подходят для оценки влияния помех при использовании модели (2) механизмов распространения радиоволн.

ПРИМЕЧАНИЕ 2. – Формулы, приведенные в пп. 1 и 2 раздела рекомендует, были получены путем аппроксимации для Gt = 28–46 дБи и Nt = 32–8192. Вероятность того, что с.э.и.и.м. превысит значения, указанные в пп. 1 и 2 раздела рекомендует, составляет 5% (т. е. доверительная вероятность расчетов составляет 95%). Максимальная погрешность аппроксимаций обычно составляет порядка 0,5 дБ, а в некоторых случаях, при использовании сложных формул аппроксимации с многочленами третьего порядка от G или log Nt, около 1 дБ. Определение наиболее подходящей доверительной вероятности требует дальнейшего исследования.

ПРИМЕЧАНИЕ 3. – Формулы, приведенные в п. 1 раздела рекомендует, основаны на допущении, что азимутальные углы антенн ВП-ФС равномерно распределены в пределах от 0° до 360° и их углы места равны нулю.

ПРИМЕЧЕНИЕ 4. – Формулы, приведенные в п. 2 раздела рекомендует, основаны на допущении, что азимутальные углы антенн ВП-ФС равномерно распределены в пределах от 0° до 360° и их углы места изменяются как описано в § 2.3 Приложения 1. Определение наиболее приемлемой функции распределения углов места антенн ВП-ФС, которая будет применима в каждом диапазоне частот, требует дальнейшего исследования.

ПРИМЕЧАНИЕ 5. – Формулы, приведенные в пп. 1 и 2 раздела рекомендует, могут переоценить значения реальной с.э.и.и.м., так как при расчете не учитываются возможные потери вследствие отражений. Определение значимости этого фактора требует дальнейшего исследования.

ПРИМЕЧАНИЕ 6. – Для систем ВП-ФС, использующих АРМП, показатель Pt в формуле из пп. 1 и 2 раздела рекомендует обозначает мощность передатчика в нормальных условиях при отсутствии осадков. Вообще говоря, помеха затрагиваемой станции будет значительно меньше при наличии осадков.

ПРИМЕЧАНИЕ 7. – В общем случае расстояние, определенное в п. 4 раздела рекомендует, будет приемлемым для определения с.э.и.и.м. при условии, что расстояние между подверженным помехам приемником и зоной развертывания ВП-ФС не слишком мало по сравнению с радиусом зоны развертывания ВП-ФС (см. § 1.3 Приложения 1).

ПРИМЕЧАНИЕ 8. – В Рекомендации МСЭ-R F.1498 приведены другие распределения углов места антенн ВП-ФС, работающих в диапазоне 3740 ГГц. Чтобы охватить такие распределения в рамках настоящей Рекомендации требуется дальнейшее исследование.

ПРИМЕЧАНИЕ 9. – Для облегчения внедрения компьютерных вычислений в соответствии с данной Рекомендацией аппроксимирующая формула, приведенная в пп. 1 и 2 раздела рекомендует, представлена в табличной форме в Дополнении 1 к Приложению 1.


Приложение 1

Методика определения совокупной мощности помех,


создаваемых П-П ВП-ФС

  1   2   3   4   5


Verilənlər bazası müəlliflik hüququ ilə müdafiə olunur ©azrefs.org 2016
rəhbərliyinə müraciət

    Ana səhifə